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.阀块体的外形一般为矩形六面体。.阀块体材料宜采用钢锻件或连铸坯件。.阀块体的边长宜不大于00mm，所包含的二通插装阀插件数量宜不大于。.当液压回路所含的插件多于个时，应分解成数个阀块体，各阀块体之间用螺栓相互连接，结合面处的连接孔道用O型密封圈予以密封，组成整体的阀块组。连接螺栓的矩形性能应不低于.级。.设计阀块体的主级孔道时应考虑尽可能减小流阻损失及加工方便。.主级孔道的直径按公式估算选取式中D-孔道直径，mm。Q-孔道内可能流过的工作流量，L/min。vmax-孔道允许的工作液流速，m/s。一般，对于压力孔道，vmax不大于m/s。对于回油孔道，vmax不大于m/s。按公式估算出的孔道直径应园整至标准的通径值。.当主级孔道与多个插件贯通时，为减小贯通处的局部流阻损失，宜采用与插件孔偏贯通的方法使主级孔道的中心线与插件孔的中心线偏移。一般使主级孔道中心线与插件孔孔壁相切。同时也可以加大孔道通径，加大的通径应不超过GB的规定。.为改善深孔工艺性，设计时可考虑增大孔径或采用两端钻孔对接的方法。.设计时应尽量避免在阀块体内设置复杂连接的控制孔道和三维斜孔，应充分利用控制盖板内的控制孔道，或采用先导控制块等专用的控制孔道连接体。先导孔道的直径应与GB的规定一致。若因工艺需要而减小先导孔道的直径时，应作验算，确认不至影响对主级阀的控制要求。0.应避免采用倾斜孔道。必须倾斜时，孔道的倾斜角度应不超过°，并须保证孔口的密封良好。对主级斜孔，应在有关视图上标注出因斜孔加工而造成的椭园孔口的长轴尺寸。.当较小孔道孔径不大于mm时，两相邻孔道孔壁之间的距离应不小于mm。较小孔道孔径大于mm时，两相邻孔道孔壁之间的距离应不小于0mm。.为避免污染物的沉积，对于相通的孔道，孔深一般应到与之相通的孔道的中心线为止。.主级孔道的外接油口一般采用法兰连接。对于通径为mm以下的较小油口，也可采用螺纹连接。先导孔道的外接油口宜采用螺纹连接。.工艺孔道应采用螺塞法兰等可拆方式封堵，以便孔道的清理清洗和检查。螺塞的螺纹应符合GB的规定。在位置不允许时，对直径不大于mm的孔道，允许采用球涨式堵头封堵。.主级孔道和主要的先导孔道上应设置必要的检测口，以便检测液压回路的工作参数。检测口一般应安装具快速连接功能的测压接头。.阀块体的所有外接油口检测口均应有油口标记，油口标记应与液压原理图上的相应标记一致。.应在阀块体的醒目部位，预留铭牌安装位置。.阀块体应有吊装结构，一般采用吊环螺钉。.采用锻件毛坯时，应经正火处理以消除残余内应力。必要时应进行无损探伤以检查其内部质量。0.棱边倒角×°，阀体较小时则倒角.×°。.各油道孔口应保持尖边，勿倒角，但应去尽毛刺。各管接头螺纹孔口倒角深度应不大于螺距的二分之一。.去毛刺飞边，认真清除孔道内切屑杂质，并清洗干净。.在各油口旁打上相应的油口标记钢印，钢印距孔口不小于mm以不影响O型密封圈的密封性能为准。.当阀块体表面采用化学镀镍处理时，镀层厚0.00～0.0mm。.加工完毕后的阀块体应有防锈防尘等防护措施，表面应封盖，并存放于清洁干燥的场所。举报/反馈 开动剪板机机器作空转若干循环，确保在正常情况下，试剪不同厚度板料，由薄至厚。确保用户熟悉剪板机性能。试剪时不同板厚时必须调对不同刀片间隙。若不调对相应的刀片间隙，则影响刀片耐用度。剪板机在剪切过程中打开压力表开关，观察油路压力值，剪mm板时压力应小于0MPa。此远程调压阀No，出厂时压力调定0—MPa，用户必须遵守此规定，不得为剪超规定材料面提高压力，造成机器损坏。操作时声音平衡，剪板机如有杂音，应停车检查。剪板机操作时油箱提高温度0度超过时关机休息。液压油长时间使用不易氧化变质，无锡神冲认为可保证液压油的正常循环。液压油还要有良好的粘温性。粘温性是指油液粘度升降随温度而变化的程度，通常用粘度指数表示。粘度指数越大，剪板机液压系统工作中油液粘度随温度升高下降越小，从而使液压系统的内泄漏不致过大。剪板机液压系统的作业工况一般较为恶劣，作业过程中液压油温度随负载及环境温度而变化，粘度指数一般不得低于0。液压油要保持良好的抗磨性及润滑性。目的在于降低机械摩擦，保证剪板机液压系统的使用寿命。举报/反馈 高硬度阀芯，动作可靠采用超精密数控中心，加工精度可达0.00mm.材质特制工艺．表面硬度高达HRC0.高耐磨，长期高频率动作可靠。避免普通阀芯动作中易卡阻，内泄增大漏油等问题。编码解释尺寸参数举报/反馈。
我国薄煤层资源丰富，而且分布广，煤质好。虽然我国的薄煤层西安煤机采煤机械化经过多年的发展，取得了一定的成效，但是薄煤层采煤工作面生产长期存在的效率低推进速度慢及经济效益差等问题依然十分突出。特别是厚薄煤层并存，薄煤层作为解放层开采，由于薄煤层开采速度缓慢，使下部厚煤层资源长期得不到开采，影响工作面的正常交替，甚至被迫丢失一些薄煤层资源。薄煤层地质条件比中厚煤层更加复杂，煤层经常出现夹矸与断层现象，变化也比较大，为了满足液压支架和工作面运输机的推移，还有破顶与割底的需求，因此要求薄煤层西安煤机采煤机截割功率大，具备过断层破夹矸破顶及割底的能力。为此，专门开发了MG0/0-WD系列薄煤层大功率电牵引西安煤机采煤机。西安煤机采煤机整机结构MG0/0-WD系列薄煤层电牵引西安煤机采煤机采用横向布置和三段式机身的整体结构。机身各段结合面之间采用个Φ0mm圆柱销承受机身扭力和剪切力，并通过分布在四角的组M高强度液压螺母组件将三段贴合在一起。同时，为了整机组装的需要，在各段之间的对接面四角又各布置了组M0短螺杆组件。整机可分解为大部件大系统。大部件为左右截割部左右牵引行走部及电控箱。大系统为电气控制系统机械传动系统液压调高与制动系统及喷雾冷却系统。西安煤机采煤机特点机身矮，装机功率大。西安煤机采煤机机面高度只有mm销排中心高mm，总装机功率可达0kW，有利于在薄煤层复杂地质条件下采煤。主要部件都可以从机身的采空侧抽出，便于更换与维修，设备使用率高。弯摇臂为整体结构，刚性好。在较薄煤层时，为了改善装煤效果，滚筒转向采用正向对滚，煤从摇臂前端面装出。这种工作方式一般前滚筒起落煤与装煤作用，后滚筒截割余煤但不装煤。西安煤机采煤机采用多电动机驱动，截割电动机横向布置在摇臂上。摇臂与机身通过销轴铰接，没有动力传递，全部采用正齿轮传动，结构简单。在保证较大截割功率的前提下，为了有效压缩摇臂外形尺寸，每个摇臂并列布置了个截割电动机。所有的切割反力调高液压缸支承反力和牵引的反作用力均由牵引减速箱箱体承受，受力状况好，可靠性高。液压元件选用成熟的产品，液压泵箱采用集成阀块结构，管路少，维修方便。西安煤机采煤机采用交流变频调速技术，实现牵引速度无级变速。电牵引传动体积小效率高牵引力大，该西安煤机采煤机牵引力为×kN，适用于大倾角的煤层。设有内外喷雾装置，冷却与降尘效果好；0通过冷却水的内部循环，冷却煤壁侧大端盖，更加有效地冷却摇臂齿轮传动箱。关键技术.薄煤层大功率高可靠性摇臂摇臂结构MG0/0-WD系列西安煤机采煤机的摇臂采用天地科技股份有限公司上海分公司拥有的专利技术薄煤层西安煤机采煤机双截割电动机摇臂进行设计，采用双电动机联合驱动，具有机身薄，功率大的优点。同时，为了保证西安煤机采煤机使用小直径滚筒时仍具有较好的装煤效果，截割行星头外径必须严格限制，借鉴该公司现有行星机构研制的成熟经验和加工工艺，行星机构采用个行星轮结构，外径较小00mm。摇臂壳体西安煤机采煤机摇臂壳体是齿轮传动等零部件的支承和定位部件。如果摇臂壳体的定位轴孔等在西安煤机采煤机运行过程中受载变形，将造成齿轮传动工作条件的恶化，进而使齿轮或轴承的使用寿命大大降低。而齿轮和轴承的失效会使西安煤机采煤机无法运行，造成工作面停产。可见，提高壳体综合机械性能是薄煤层大功率西安煤机采煤机在复杂地质条件下可靠运行的重要保证。因此，笔者深入研究不同壳体材料的机械性能和热处理工艺等，使得MG0/0-WD系列西安煤机采煤机摇臂壳体硬度达到00～0HB，同时提高其抗拉强度和屈服强度，并综合考虑壳体的延伸率断面收缩率及冲击韧性等的合理指标。摇臂截割传动系统在消化吸收国内外先进产品的参数和结构特点的基础上，结合该公司多年积累的西安煤机采煤机截割传动设计经验，利用成熟的西安煤机采煤机齿轮传动链设计软件，在满足齿轮和轴承等强度的设计要求下，对不同的摇臂传动链结构方案进行配齿计算和，确定适合薄煤层西安煤机采煤机重载冲击条件下的摇臂传动的配齿方案。经过研究分析，最终确定了级直齿传动和级行星传动的摇臂传动链结构方案，摇臂设计功率为×0kW，输出转矩为.kN?m，输出转速为.r/min。摇臂冷却系统由于摇臂截割功率大，体积较小，整体功率密度高于以往常规薄煤层西安煤机采煤机，对摇臂散热造成不利，另外，高产高效工作面对设备连续满载的工作要求也更加苛刻，传动系统连续产生的热量已难以通过传统的方式带走，为此，摇臂需要设置专用的冷却系统。通过分析摇臂各种工作状态下的热源和传导途径以及前期薄煤层摇臂性能试验数据，该系列西安煤机采煤机不但了壳体水套的冷却回路，还增加了摇臂煤壁侧高速级端盖冷却和油池冷却管组冷却，并设置了油池温度传感器，开发出了具有特色先进可靠的摇臂冷却系统，以确保摇臂长时间可靠运行。.薄煤层高可靠性牵引行走部牵引部结构为了尽可能压缩机身厚度以降低机面高度和增大过煤空间，采用可分离式小齿轮箱结构，将其布置在牵引部煤壁侧，以充分利用刮板输送机槽帮与铲煤板上方空间。这样中部槽上方机身厚度取决于牵引电动机外径，该西安煤机采煤机牵引电动机外径为0mm，则机身厚度设计为0mm。由于机面高度较低，因此取消了传统的行走箱，只设有一个行走轮组件，行走轮组件和牵引部通过花键轴传递转矩，轴向靠液压螺栓组件防松，连接方便可靠，且易维护。大转矩牵引传动系统该系列西安煤机采煤机采用0kW的牵引电动机，整机牵引功率共计0kW。牵引行走传动系统由牵引减速箱和行走部两部分组成。牵引减速箱内有两级直齿传动和两级行星机构传动，其中，两级直齿和级行星传动均布置在一个独立的小齿轮箱中，小齿轮箱布置在煤壁侧，和牵引壳体之间再通过销子定位螺钉把合组装在一起。取消了行走箱，行走部简化为行走轮组件，其包括行走轮和导向滑靴。牵引电动机输出的动力经减速后传到行走轮，使其与刮板输送机的销轨相啮合，驱动西安煤机采煤机行走。通过导向滑靴在销轨上的限位对西安煤机采煤机进行导向，并保证行走轮与销轨正常啮合。轴承是保证传动系统可靠性的最关键因素之一，针对轴承额定动负荷与寿命计算，参考标准及轴承厂家提供的计算方法，并充分考虑煤矿井下恶劣工况的影响，最终计算得到了各品牌轴承寿命理论计算值，并选用寿命大于0000h的轴承。高可靠性行走系统行走轮和导向滑靴是西安煤机采煤机行走系统的关键部件，其寿命对整机可靠性产生直接影响。通过对行走轮材料工艺齿形分析和研究的攻关，有效提高了行走轮的可靠性；成功研究试制了行走轮专用钢，用于行走轮的制造，并制定了严格的热处理工艺流程。其中SP等杂质总含量由之前的0.0%～0.00％减小到0.0％以下，各向同性，纵向与横向机械性能接近，超载疲劳寿命提高了倍，弯曲疲劳极限提高了0%，有效保证了大功率西安煤机采煤机在恶劣工作条件下的工作可靠性。通过采用锻焊结合的结构及堆焊高强度耐磨层或内嵌高强度耐磨板等相关措施，有效提高了导向滑靴的强度和耐磨性。.电控系统电气控制系统是驱动西安煤机采煤机稳定运行的核心，完善的机械与电气配合才能发挥出设计的最理想性能，保证西安煤机采煤机的高产高效。一套良好的电气系统，不仅可以在振动干扰及潮湿等恶劣工况下稳定运行，使西安煤机采煤机司机安全便捷的操作，还可以为西安煤机采煤机机电液系统运行提供的保护，并且具备自动化运行的能力。该系列西安煤机采煤机使用该公司研发的具有自主知识产权的代DSP控制系统，其具备以下突出优点。高性能各功能模块采用先进的DSP技术高性能的嵌入式ARM处理器，整个控制系统总运算指令能力可达每秒.亿次，控制系统程序全部采用嵌入式C语言编写，控制程序扫描时间小于0ms。高可靠性采用分布式系统，将西安煤机采煤机各个功能进行细致划分，各模块处理相应的信息，每个模块具备自己独立的处理器，模块间使用高可靠的CAN总线连接，单个模块故障不会影响整个系统运行，而且容易更换，降低整体更换成本，由于采用这种新的设计理念更高的集成化技术以及更强的环境适应性设计，新系统总体可靠性得到了明显的提升。高扩展性系统设计有RS和以太网接口，可以扩展外部通信控制，通信速率高，系统延迟小，具备很强的系统扩展能力。结语MG0/0-WD系列西安煤机采煤机自推出以来，已在山西保利能源徐州矿务集团山东能源铁法煤业盘江集团川煤集团及内蒙古伊泰集团等数十个煤矿企业集团得到应用，效果良好。随着薄煤层工作面数量的不断增加，薄煤层工作面的高效开采将成为未来的发展趋势，MG0/0-WD系列大功率薄煤层电牵引西安煤机采煤机可满足采高.～.m倾角≤°的复杂地质条件下的薄煤层高效开采需求，改变了以往只能采用小功率煤机开采和炮采过岩相结合的低效开采方式，促进了先进采煤工艺的实现和推广，具有巨大的经济效益和显著的社会效益，应用前景广泛。举报/反馈。
