PV2R2-59-L-RAL-41
PV2R14-17-184-F-RAAA-33
PV2R14-17-200-F-RAAA-33
PV2R14-17-237-F-RAAA-33
PV2R14-19-136-F-RAAA-33
PV2R14-19-153-F-RAAA-33
PV2R14-19-184-F-RAAA-33
PV2R14-19-200-F-RAAA-33
PV2R14-19-237-F-RAAA-33
PV2R14-23-136-F-RAAA-33
PV2R14-23-153-F-RAAA-33
PV2R14-23-184-F-RAAA-33
PV2R14-23-200-F-RAAA-33
PV2R14-23-237-F-RAAA-33
PV2R14-25-136-F-RAAA-33
PV2R14-25-153-F-RAAA-33
PV2R14-25-184-F-RAAA-33
PV2R14-25-200-F-RAAA-33
PV2R14-25-237-F-RAAA-33
PV2R2-59-L-RAL-41
DSHG 03 3 C 4 C1 R2 E T R100 N 14 L
DSHG 03 3 C 4 C1 R2 E T R100 N 14
DSHG 03 3 C 4 C1 R2 E T R100 N1 14 L
DSHG 03 3 C 4 C1 R2 E T R100 N1 14
DSHG 03 3 C 40 C1 R2 A100 14 L
DSHG 03 3 C 40 C1 R2 A100 14
DSHG 03 3 C 40 C1 R2 A100 N 14 L
DSHG 03 3 C 40 C1 R2 A100 N 14
DSHG 03 3 C 40 C1 R2 A100 N1 14 L
DSHG 03 3 C 40 C1 R2 A100 N1 14
DSHG 03 3 C 40 C1 R2 E A100 14 L
DSHG 03 3 C 40 C1 R2 E A100 14
DSHG 03 3 C 40 C1 R2 E A100 N 14 L
DSHG 03 3 C 40 C1 R2 E A100 N 14
DSHG 03 3 C 40 C1 R2 E A100 N1 14 L
DSHG 03 3 C 40 C1 R2 E A100 N1 14
DSHG 03 3 C 40 C1 R2 E T A100 14 L
DSHG 03 3 C 40 C1 R2 E T A100 14
DSHG 03 3 C 40 C1 R2 E T A100 N 14 L
DSHG 03 3 C 40 C1 R2 E T A100 N 14
DSHG 03 3 C 40 C1 R2 E T A100 N1 14 L
DSHG 03 3 C 40 C1 R2 E T A100 N1 14
DSHG 03 3 C 40 C1 R2 A200 14 L
PV2R2-59-L-RAL-41
在工作过程中，阀内流体的流动特性对液压元件的性能有着直接的影响。当液体流经阀口时，液体流动现象复杂，压降增大，产生较大的能量损失，同时在阀芯凹角和阀座拐角处形成旋涡，造成阀内振动噪声和能量损失。由于实际生产使用的滑阀结构和尺寸种类比较多，通过实验来观测液流在滑阀内的实际流动状态是比较困难的，因此从流场微观角度对液压油流经流场状态进行可视化研究，通过改变阀芯形状及参数改善滑阀流场流动特性，从而对滑阀进行结构优化，提高滑阀工作性能。传统的滑阀阀芯沟槽底部采用尖角形式，主要为了加工方便。但随加工技术的进步，数控加工已非常普遍，沟槽加工成什么形状并不会提高加工成本。因此，本文通过把阀芯沟槽底部加工成不同形状，通过对比不同形状流场的分布状态，以及对改善滑阀性能的影响程度，确定了合理的参数范围。液压阀近年来，越来越多的国内外学者对液压滑滑口处的流场进行了研究，采用流体计算学CFD方法，通过fluent软件对滑阀内流场进行可视化分析，得到固定开口下滑阀滑腔内流体的速度湍能分布等结果，利用实验研究和理论推导，对阀内流场分布和能量损失进行研究。液压阀CFD模型及解析假定.CFD分析模型滑阀结构为对称结构，用UG建立了阀内流体的三维模型。图所示为常规滑阀模型，图为改进滑阀模型。对比可以看出，改进滑阀模型是将阀芯凹角处直角改为圆弧形过渡。受实验条件限制
